Теория и практика напольного лучистого отопления

B. W. Olesen, глава исследовательского отдела в Wirso-Velta (Норденстед, Германия), член Американского общества инженеров по отоплению, охлаждению и кондиционированию воздуха (ASHRAE)

В Корее около 90 % жилых домов также обогреваются через полы.

Еще за 100 лет до нашей эры корейцы использовали дым очага как средство обогрева каменного пола. Дым от кухонного огня отводился под массивным каменным полом к противоположной стене, а затем поднимался вверх по внутренней полости стены, игравшей роль дымовой трубы. Таким образом массив пола служил аккумулятором теплоты. Примерно в это же время римляне пользовались аналогичным типом отопления.

Архитектор F. L. Wright впервые применил напольное отопление в США в 1930-х годах. Теплоносителем была горячая вода, пропускаемая по стальным трубам.

В течение 1950–60 годов установки напольного отопления со стальными или медными трубами появились в Западной Европе. К сожалению, в то время теплоизоляция зданий была несовершенной, поэтому для обогрева требовалась чересчур высокая температура пола, что привело к дискредитации этих систем. К концу 1970-х годов по мере усовершенствования теплозащиты зданий напольное отопление получает все более широкое распространение, в частности, в Германии, Швейцарии, Австрии и скандинавских странах. В настоящее время используются в основном полиэтиленовые трубы [1].

Напольное отопление применяется главным образом в жилых зданиях. Однако в Европе оно также широко используется для коммерческих и промышленных зданий. В настоящей статье рассматривается ряд вопросов, связанных с напольным отоплением, и обсуждается возможность использования этих систем для лучистого охлаждения помещений.

Тепловой комфорт

Микроклимат помещения характеризуется совокупностью температуры воздуха и поверхностей, обращенных в помещение, влажностью и скоростью движения воздуха. Температурная обстановка в помещении должна удовлетворять требованиям комфорта.

Температурная обстановка в помещении

Два основных параметра определяют нормальное теплоощущение – температура воздуха [2] и средняя радиационная температура. Комбинирование воздействия этих двух параметров выражается показателем «результирующая температура помещения». Для небольших скоростей воздуха в помещении (<0,2 м/с) рабочая температура может быть определена просто как среднее арифметическое температуры воздуха и средней радиационной температуры. Это означает, что и температура воздуха, и средняя радиационная температура одинаково важны для поддержания требуемого уровня теплового комфорта в помещении [3, 4].

Для систем лучистого отопления важным фактором является угловой коэффициент (телесный угол) излучающей поверхности по отношению к человеку. Этот коэффициент зависит от расстояния между человеком и излучающей поверхностью и от площади поверхности. Центр фигуры сидящего человека находится на высоте 0,6 м от пола, в то время как расстояние до потолка составляет от 1,8 до 2,1 м. Поэтому коэффициент «облученности» людей со стороны пола имеет наибольшее значение по сравнению с остальными поверхностями (стены, потолок, окна).

Для человека, находящегося посередине комнаты размером 6х6 м, угловой коэффициент со стороны пола составляет 0,4 для положения сидя и 0,37 для положения стоя. Если температура пола изменяется на 5 К, а температура остальных поверхностей подразумевается постоянной, средняя радиационная температура изменится на 2 К, рабочая температура при этом изменится на 1 К. Другими словами, изменение температуры пола на 5 К даст тот же эффект, что и изменение температуры воздуха на 2 К.

Для сравнения: угловой коэффициент со стороны потолка составляет от 0,15 до 0,2. Это означает, что изменение температуры пола на 1 градус окажет в 2,5 раза большее воздействие на среднюю радиационную температуру (и рабочую температуру), чем изменение температуры потолка [5].

По сравнению со 100%-м конвективным отоплением (подача нагретого воздуха) напольное лучистое отопление может обеспечить заданное значение рабочей температуры при более низкой температуре воздуха в помещении (рис. 1 [5]). Трансмиссионные теплопотери помещения зависят частично от конвективного теплообмена между воздухом помещения и наружными ограждающими конструкциями, частично от лучистого теплообмена между наружными ограждениями и другими поверхностями помещения. Расчетная температура для определения трансмиссионных теплопотерь ближе к рабочей температуре, чем к температуре воздуха помещения. Таким образом, существенного снижения трансмиссионных теплопотерь не произойдет. Однако в результате снижения температуры воздуха в помещении снизится расход тепла на вентиляцию. В помещениях с большими объемами вентиляции, например в производственных зданиях, ангарах и т. п., это окажет значительное влияние на энергозатраты и послужит обоснованием для применения лучистого отопления. В современных жилых зданиях с хорошей теплоизоляцией и плотностью ограждений этот эффект незначителен, т. к. средняя радиационная температура мало отличается от температуры воздуха.

Были исследованы различия между несколькими типами отопительных систем [6, 7, 8]. В целом результаты исследований показали, что большинство систем могут обеспечить нормальный уровень теплового комфорта. При улучшении теплоизоляции зданий и, соответственно, при снижении нагрузки на отопление различие между системами уменьшается.

Температура поверхности пола

По международным стандартам рекомендуемые значения температуры пола для рабочих зон помещений, где люди находятся в нормальной обуви в положении стоя или сидя, находятся в диапазоне от 19 до 29 °C. Это ограничивает мощность напольных систем. Для отопления максимальная температура составляет 29 °C, а для охлаждения минимальная температура 19 °C. По европейским стандартам допускается расчетная температура пола до 35 °C вне рабочих зон, на расстоянии до 1 м вдоль наружных ограждений. В помещениях, где люди становятся на пол босиком (ванные, бассейны, гардеробные), оптимальная комфортная температура пола зависит также и от материала пола.

(В соответствии со СниП 2.04.05-91 п. 3.16 для помещений с постоянным пребыванием людей средняя температура поверхности строительных конструкций со встроенными нагревательными элементами следует принимать не выше 26 °C, для полов с паркетом – не выше 25 °C – прим. науч. ред.)

Вертикальный градиент температуры воздуха

Одной из основных особенностей напольного лучистого отопления является обеспечение равномерности температуры воздуха по высоте помещения. В испытательной камере были проведены измерения вертикального распределения температур для четырех типов систем отопления:

- напольного лучистого отопления;

- низкотемпературных подоконных отопительных панелей;

- плинтусных подоконных отопительных приборов;

- воздушного отопления с подачей воздуха со стороны задней стены (рис. 1).

Напольное лучистое отопление и подоконные панели с большой поверхностью нагрева обеспечивают равномерный профиль температур. Системы с большей долей конвективной теплоотдачи создают более значительный градиент. Базисной точкой при измерениях была рабочая температура 22 °C на высоте 1,1 м.

График на рис. 1 показывает, что при лучистом отоплении рабочая температура 22 °C достигалась при более низкой температуре воздуха – на 1–1,5 `К ниже по сравнению с другими системами. Измерения проводились при тепловой мощности отопления 50 Вт/м². Для систем с большей долей конвекции в теплоотдаче неравномерность температурного профиля увеличивается. В помещениях большой высоты (типа промышленных цехов, ангаров, атриумов и др.) большой градиент температуры по высоте существенно увеличивает теплопотери, т. к. увеличивается средняя температура помещения.

Рисунок 1. (увеличить) Вертикальное распределение температуры, замеренное в испытательной камере при работе различных систем отопления. Тепловой поток – 50 Вт/м2

Асимметрия радиационной температуры

В современных зданиях иногда возникают проблемы неравномерности (асимметрии) лучистого теплообмена при наличии холодных поверхностей окон. Используя Стандарт ANSI/ASHRAE 55-1992 «Условия теплового комфорта для помещений с пребыванием людей» [4] и справочник ASHRAE «Основные положения» [3], можно на стадии проектирования оценить риск возникновения дискомфорта из-за асимметрии радиационных температур.

(В России условия теплового комфорта регламентируются ГОСТом 30494-96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях» – прим. науч. ред.)

Дутье

Ниспадающий конвективный поток воздуха со стороны холодных поверхностей (окон) – это еще один фактор дискомфорта. Метод расчета [5, 11] определяет соотношение между максимальной скоростью этого потока, высотой остекления, коэффициентами теплопередачи стен/окон (U) и наружной температурой. При этом принято, что турбулентность потока незначительна (10–20 %), температура воздуха в помещении составляет 21 °C, а максимально допустимая подвижность воздуха, согласно существующим нормам [2, 3], 0,18 м/с. На рис. 2 показано соотношение высоты остекления, коэффициента теплопередачи окна U и результирующей скорости воздушного потока в рабочей зоне при температуре наружного воздуха -12 °C. Если скорость воздуха в расчетных условиях не превышает допустимый предел 0,18 м/с, нет необходимости в компенсации ниспадающего потока путем подоконного обогрева. Если такая необходимость возникает, напольное отопление может проектироваться с повышением температуры поверхности пола вблизи наружных ограждений (уменьшение расстояния между трубами, повышение температуры воды).

Качество воздуха помещения

Более высокая температура поверхностей окон и стен в зданиях с хорошей теплоизоляцией либо более высокая средняя радиационная температура в помещениях с напольным лучистым отоплением обуславливают возможность поддержания более низкой температуры воздуха, чем в «обычных» домах. Связанное с этим преимущество – некоторое повышение относительной влажности в зимнее время. К тому же исследования показывают [12], что при более низких температурах качество воздуха ощущается людьми как более высокое. Благодаря повышению температуры поверхностей уменьшается вероятность конденсации и появления плесени. Обогрев пола также устраняет проблему «холодных углов»

Системы лучистого отопления в меньшей степени способствуют переносу пыли по сравнению с конвективными. К тому же не нужно мыть отопительные приборы. При напольном отоплении становятся ненужными ковры, что также уменьшает источники загрязнения воздуха. Это особенно важно для людей, страдающих аллергией [13, 14].

Мощность отопления и охлаждения

Требуемая мощность напольного отопления зависит от следующих факторов:

- интенсивности теплообмена между поверхностью пола и помещением (коэффициентов лучистого и конвективного теплообмена);

- передачи тепла от труб к поверхности пола (материала пола, типа бетона, конструктивного исполнения и толщины панели пола, расстояния между трубами);

- теплоотдачи потока воды в трубах (расхода воды, перепада температур в подающей и обратной линии).

В справочнике ASHRAE «Системы и оборудование ОВК» и в Европейском стандарте по напольному отоплению [9] приведена методика расчета тепловой мощности систем напольного отопления. Коэффициент теплообмена для расчетных условий составляет 11 Вт/м²•К. При уменьшении разности температур между поверхностью пола и помещением эта величина уменьшается до 9 Вт/м²•К. Доля лучистой теплоотдачи в общей превышает 50 % (~5,5 Вт/м²•К.) Максимальная тепловая мощность в зоне пребывания людей примерно 100 Вт/м² (при температуре пола 29 °C и температуре помещения 20 °C). Как было отмечено выше, более высокая температура пола (до 35 °C) может быть использована в пределах зоны шириной 1 м вдоль наружных ограждений. При этом температура помещения 20 °C обеспечивается при теплоотдаче 165 Вт/м². Если обычная глубина помещения 4 м, средняя тепловая мощность составляет 116 Вт/м² ([165+3x100]/4). Эта максимальная тепловая мощность не зависит от типа покрытия пола (кафель, дерево, ковер). Однако требуемая температура воды для обеспечения максимальной тепловой мощности зависит от сопротивления теплопередаче покрытия пола, а также от других факторов – типа системы, расстояния между трубами. В стандарте приводится перечень коэффициентов для учета этих параметров. (На русском языке методика расчета приведена в книгах: Богословский В. Н. Строительная теплофизика; Сканави А. Н. Отопление. – прим. науч. ред.)

В таблице на с. 48 показано влияние материала покрытия пола на требуемую температуру воды при различных отопительных нагрузках. Эти величины – для напольных систем с трубами, заделанными в штукатурку. Для других систем, с более высоким термическим сопротивлением слоя между трубами и поверхностью пола, температура воды должна быть повышена.

Коэффициент теплообмена при напольном охлаждении составляет только 7 Вт/м²•К. В большинстве зданий максимальная мощность системы охлаждения помещения при температуре помещения 26 °C и температуре пола 20 °C составит в этом случае 42 Вт/м². Прямое солнечное освещение пола (как в атриумах, аэропортах, вестибюлях) может вызвать возрастание требуемой мощности охлаждения до 100 Вт/м² [16, 17].

Проектирование

Основные параметры проекта – это расстояние между трубами, расход и перепад температур воды, схема соединения труб. Зона с повышенной температурой пола вблизи наружных ограждений создается добавлением отдельного контура с повышенной температурой воды или уменьшением расстояния между трубами (<0,1 м). Эта задача может быть решена также путем прокладки подающей линии сначала через периметральную зону, с уменьшенным зазором между трубами; на остальном пространстве трубы размещаются на большем расстоянии и обратная труба прокладывается рядом с подающей. Расход воды для систем напольного отопления часто определяется исходя из расчетного перепада температур 10 К между подающей и обратной линиями. Для помещений с наиболее высокими тепловыми нагрузками перепад температур рекомендуется уменьшить до 5 К. Это увеличивает среднюю температуру воды и, соответственно, тепловую мощность. Во избежание чрезмерного увеличения гидравлического сопротивления ветви труб должны быть короткими.

Для обеспечения максимальной теплоотдачи следует избегать покрытий пола с большим термическим сопротивлением (тяжелые ковровые покрытия «от стены до стены»). Это может привести к необходимости значительного повышения температуры воды и, как следствие, к увеличению теплопотерь в грунт или в необогреваемое соседнее помещение. Кроме того, повышение температуры воды приводит к снижению эффективности источников тепла (таких как конденсационные котлы, тепловые насосы).

Рисунок 2. (увеличить) Ниспадающий поток со стороны холодных поверхностей

Регулирование

Наиболее серьезная проблема, связанная с тепловым комфортом в зданиях с хорошей теплоизоляцией, – большие колебания температуры помещения при изменении внутренних тепловыделений от людей, освещения, оборудования, прямой солнечной радиации. Следствием незначительных теплопотерь в термозащищенных зданиях является тот факт, что изменение внутренних тепловыделений оказывает значительно большее влияние на температуру помещения, чем в зданиях со стандартной теплоизоляцией. Степень этого влияния зависит от тепловой массивности (в России принят термин «тепловая инерция» – прим. науч. ред.) и управляемости систем отопления. Поскольку напольное отопление отличается от других систем большей массивностью, часто утверждают, что при использовании напольного отопления возрастает риск перегрева помещения и увеличения теплопотерь. Однако некоторые исследования доказали, что это не так.

Изменения температуры наружного воздуха регистрируются датчиком температуры, передающим сигнал системе регулирования отопления. В случае напольного отопления регулирование обычно осуществляется путем изменения температуры воды (среднее значение температуры в подающей и обратной линии), в соответствии с наружной температурой и отопительным графиком. Для эффективного регулирования по наружной температуре необходимо, чтобы отопительный график был составлен с учетом типа здания (массивности, теплопотерь) и распределения тепловой нагрузки по помещениям. Солнечное освещение и внутренние тепловыделения могут оказывать значительное воздействие на температуру помещения, требуя увеличения или уменьшения мощности отопления.

Возможность регулирования системы отопления до некоторой степени зависит от тепловой массивности как самой системы, так и здания. Для низкотемпературных систем, таких как напольное отопление, характерно явление, которое можно назвать «саморегулированием», вызванное очень небольшой разностью температур между греющей поверхностью и помещением. Незначительное повышение температуры помещения существенно уменьшает указанную разность температур и, соответственно, теплоотдачу системы отопления. Точность регулирования повышается путем использования комнатных термостатов, которые по температуре помещения регулируют подачу теплоносителя. Саморегулирование зависит от разности температур между помещением и поверхностью пола и между помещением и теплоносителем. В таблице показано процентное уменьшение теплоотдачи от пола при увеличении температуры помещения на 1 К. В теплозащищенных зданиях отопительная нагрузка в холодный период года составляет от 10 до 20 Вт/м², для такого типа зданий саморегулирование систем отопления возможно в пределах от 30 до 90 % (см. табл.). (Следует иметь в виду, что для Москвы эта нагрузка составляет 50–100 Вт/м² – прим. науч. ред.)

В экспериментальных исследованиях [18] возможности регулирования стандартной системы напольного отопления с трубами, заделанными в бетон, сравнивались с возможностями низкотемпературной системы радиаторного отопления. Испытательная камера с низкой тепловой массивностью подвергалась воздействию различных температур наружного воздуха, переменных внутренних тепловыделений и солнечного освещения (рис. 3). Колебания внутренних тепловыделений достигали 30 % от теплопотерь испытательной камеры. Результаты испытаний показали, что при той и другой системе отопления удается поддерживать температуру помещения в допустимых пределах. Не обнаружилось никакого различия между двумя системами. Однако такое саморегулирование возможно только для систем отопления с жидкостным теплоносителем, а не для полов с электроподогревом.

Таблица (увеличить) Температура пола, средняя температура теплоносителя и эффект саморегулирования системы лучистого отопления в процентном соотношении

В широкомасштабных исследованиях, выполняемых для обоснования Немецкого энергетического стандарта для строительства, возможности регулирования систем отопления различных типов подробно изучались с помощью компьютерного моделирования. Результаты этих исследований в настоящее время включены в новый стандарт (DIN 4701-10) для определения производительности систем отопления и в руководство VDI-TGA [19]. График на рис. 4 показывает преимущество регулирования средней температуры воды (подающей-обратной) по сравнению с регулированием температуры воды в подающей линии. Что более важно, график демонстрирует энергетическую эффективность использования индивидуального регулирования по помещениям. Исследования показали возможность экономии энергии при индивидуальном регулировании в пределах 15–30 % по сравнению с централизованным регулированием. «Избыточное» энергопотребление на рис. 4 представлено как коэффициент энергозатрат по отношению к идеальной системе, не обладающей тепловой инерцией. На графике эти избыточные энергозатраты представлены в зависимости от соотношения между расчетным значением тепловой нагрузки и потребностью в обогреве. Малые значения этого соотношения (~0,08) соответствуют зданиям с малой потребностью в обогреве, где внутренние тепловыделения от людей, освещения и солнечное облучение в значительной мере компенсируют нагрузку на отопление. Существующие здания характеризуются значением этого коэффициента более 0,2.

График на рис. 4 также показывает, что производительность напольного отопления не хуже (или даже лучше) радиаторной системы, регулируемой с помощью термостатических вентилей [20].

Если в системе напольного отопления используется ночное снижение мощности, то в период восстановления режима по утрам рекомендуется использовать усиленный прогрев. Восстановление дневного режима при напольном отоплении должно начинаться раньше, чем при использовании воздушного отопления, но зато напольное отопление вечером можно раньше отключить.

Поскольку индивидуальное регулирование по помещениям обеспечивает более высокий уровень комфорта и энергосбережения, рекомендуется установка комнатных термостатов. Во многих европейских странах индивидуальное регулирование по помещениям предусматривается для всех типов отопления.

Помимо энергетической эффективности для теплового комфорта людей важно иметь возможность настройки температуры в зависимости от потребностей каждого помещения. Энергосбережение от ночного снижения мощности в новых теплозащищенных зданиях не столь значительно.

При регулировании напольных систем охлаждения необходимо принимать в расчет температуру точки росы в помещении [20].

	Рисунок 3. (увеличить) Изменение наружной температуры, тепловой нагрузки от людей, освещения и солнечной радиации совместно с изменением температуры помещения (эквивалентная/рабочая температура) для двух систем отопления
	Рисунок 4. (увеличить) Соотношение между относительной тепловой нагрузкой и коэффициентом энергозатрат при различных принципах регулирования. Коэффициент энергозатрат характеризует дополнительные потери энергии по сравнению с идеальным регулированием

Энергия

Основная цель теплоизоляции зданий – уменьшить энергопотребление в течение всего года. Кроме того, в системах отопления следует оптимизировать подачу тепла, его распределение и теплообмен в помещениях. Различие между разными системами отопления (радиаторы, конвекторы, теплый воздух, напольное отопление, потолочное отопление и др.) в отношении потерь тепла в процессе теплообмена в помещениях для теплозащищенных зданий незначительно [6, 7, 8]. С точки зрения потерь при транспортировке и генерации тепла предпочтительными являются низкотемпературные системы. Наибольшая эффективность котлов, в особенности современных котлов конденсационного типа, достигается при использовании их для систем напольного отопления. Тепловые насосы и солнечные коллекторы также наиболее эффективны при работе с низкотемпературными системами отопления, к которым относятся напольные системы. Поскольку напольные системы охлаждения работают на высоких температурах хладоносителя, это позволяет повысить эффективность использования реверсивной холодильной машины или теплового насоса. Так как температура грунта обычно держится около 10 °C, возможно также охлаждать пол непосредственно от теплообменника, заделанного в грунт или в фундамент, без теплового насоса.

Напольная система охлаждения может работать в сочетании с воздушным охлаждением. При этом напольная система компенсирует явные теплоизбытки, а воздушная система отводит скрытое тепло. Одновременно температура точки росы в помещении может быть снижена, что даст возможность увеличить мощность напольной системы охлаждения. К тому же высокая температура обратной воды в напольной системе (от 18 до 20°C) способствует увеличению эффективности холодильной машины.

Монтаж и стоимость систем

В тех странах, где мало распространено отопление с жидкостным теплоносителем и, в частности, напольное отопление, у строителей и монтажников нет достаточного опыта для качественной установки этих систем. Поэтому поставщики должны брать на себя разработку инструкций и обучение монтажу. В Европе водяное отопление известно уже несколько десятилетий и большинство строительно-монтажных организаций знакомы с правилами монтажа этих систем.

По вопросам оценки стоимостных показателей систем публикаций немного. В ходе последних исследований в Германии нескольким монтажным организациям было предложено составить смету на радиаторное и напольное отопление для проекта жилого здания. В целом разница в стоимости не превышала 10 %, однако некоторые фирмы для напольного отопления ввели более высокие накладные расходы, т. к. они считают возможным выставить на продажу эту систему как более комфортабельную и энергоэффективную.

Выводы

- Преимущества напольного лучистого отопления с жидкостным теплоносителем включают повышение эффективности использования объема помещения и отсутствие необходимости очистки отопительных приборов. Кроме того, система не шумит, не вызывает сквозняков по сравнению с воздушным отоплением, не требует прокладки воздуховодов. Указанная система отопления относится к низкотемпературным и обеспечивает равномерное распределение температуры в помещении.

- В помещениях с напольной системой лучистого отопления требуемая рабочая температура обеспечивается при более низкой температуре воздуха. Это позволяет снизить расход тепла на вентиляцию (по сравнению с помещениями, оборудованными системами отопления конвективного типа). Трансмиссионные теплопотери, отнесенные к рабочей температуре помещения, более или менее одинаковы при использовании лучистых и конвективных систем отопления. (Этот вывод можно сделать только после определения температуры поверхности ограждения – прим. науч. ред.)

- В зданиях с хорошей теплоизоляцией при колебаниях внутренних тепловыделений от людей, освещения, прямого солнечного облучения необходимо эффективное регулирование систем отопления. Сочетание саморегулирования систем напольного отопления и комнатных термостатов обеспечивает надежное регулирование при колебаниях тепловой нагрузки даже для теплозащищенных зданий.

- Применение напольного отопления позволяет повысить эффективность теплогенераторов, т. к. эта система работает в низкотемпературном режиме.

- Система водяного напольного охлаждения обеспечивает отвод явных теплоизбытков помещения без шума и сквозняков.

- Максимальная холодопроизводительность для большинства помещений не превышает 50 Вт/м². В помещениях с прямым солнечным облучением пола требуемая холодопроизводительность значительно выше.

Примечание научного редактора

В настоящее время в квартирах элитного класса напольное отопление дополняет основную систему для обогрева полов ванных, детских и игровых комнат.

Следует отметить следующие недостатки систем напольного отопления:

1. В климатических условиях России даже при теплозащите зданий, принятой по 2-му этапу, теплового потока от системы напольного отопления может быть не достаточно. Если необходимо прокладывать дополнительную систему отопления, например с подоконными нагревательными приборами, то первая (напольное отопление) теряет смысл.

2. При нагретой поверхности пола интенсивнее размножаются бактерии, образуется пыль.

3. Система не ремонтопригодна, слив воды затруднен.

4. Система инерционна, недостаточно хорошо регулируется.

Литература

1. KWD market and charts: plumbing and heating Europe 2001/2002. KWD, Informationszentrale Kunst-staffe. 2001.

2. ISO Standard 7730. Moderate thermal environments — determination of the PMV and PPD indices and specification of the conditions for thermal comfort. Geneva: International Organization for Standardization. 1994.

3. ASHRAE Handbook – Fundamentals. Chapter 8.

4. ANSI/ASHRAE Standard 55-1992. Thermal Environmental Conditions for Human Occupancy.

5. Olesen B. W. A simplified calculation method for checking the indoor climate // ASHRAE Transactions 98(2B). 1983. P. 710–723.

6. Olesen B. W. et al. Thermal comfort in a room heated by different methods // ASHRAE Transactions 86(l). 1980. P. 34–48.

7. Lebrun J., Marret D. Heat losses of buildings with different heating systems // Proceedings of the International Conference on Energy Use Management. 1977.

8. Lebrun J., Marret D. Thermal comfort and energy consumption in winter conditions – continuation of the experimental study // ASHRAE Transactions 85(2). 1979. P. 190–204.

9. CEN (1994) EN 1264. Floor Heating – Sys-tems and Components. European Committee for Standardization.

10. Olesen B. W. Thermal comfort requirements for floors occupied by people with bare feet // ASHRAE Transactions 83(2). 1977. P. 41–57.

11. Heiselberg P. Stratified flow in rooms with a cold vertical wall // ASHRAE Transactions 100(1). 1994. P. 1155–1162.

12. Fang L., Clausen G., Fanger P. O. Impact of temperature and humidity on the perception of indoor air quality // Indoor Air 8(2). 1998. P. 80–90.

13. Deutscher Allergic und Asthmabund: Hausstaubmilben-Allergie. Merkblatt, Mo..nchengladbach.

14. Sugawara F., Nobushisa M., Miyazawa H. Comparison of mite-allergen and fungal colonies in floor dust in Seoul (Korea) and Koriyama (Japan) dwellings. J. Archil. Plann. Environ. Eng. 482(4). 1996. P. 35–42.

15. ASHRAE Handbook – HVAC Systems and Equipment.

16. Borresen B. Floor heating and cooling of an atrium. Internationaler Velta-Kongreb. Arlberg/St. Christoph. 1994.

17. Olesen B. W. Possibilities and limitations of radiant floor cooling // ASHRAE Transactions 103(1). 1997. P. 42–48.

18. Olesen B. W. Comparative experimental study of performance of radiant floor heating system under dynamic conditions // ASHRAE